設計承載力下江西螺紋鋼節點的變形和塑性系數的分析。經過計算分析，Q345B冷彎江西螺紋鋼主管寬厚比對于K形節點采用正交試驗方法在一定的區域內分析參數主管寬厚比、左右支管與主管寬度比和厚度比、支主管軸線之間的夾角對節點局部平動位移的影響。并采用BP神經網絡來模擬桁架中χ形節點局部位移隨各參數的變化。對于Y形節點，主管受拉時節點的變形較大，節點的承載力隨變形的增大而不斷增加，節點有較好的延性；主管受壓時節點的變形相對較小，節點不具有良好的延性。

  塑性系數χ隨著各參數的變化較小，主管受力狀態不同時塑性系數χ才有較大的不同。對于K形節點：鋁板主管受拉時節點的承載力隨變形的增大而不斷增加，節點有很好的延性；主管受壓時節點的承載力隨變形的增大而不斷增加，節點有較好的延性。各因素變化時，塑性系數χ各影響因素都不顯著，當主管受力狀態不同時塑性系數χ才有較大的不同。冷彎方矩形管為研究對象，圍繞Q345B冷彎江西螺紋鋼的殘余應力進行了研究。

   涉及加工金屬錐度管的成型機。目前我國江西工角槽鋼轉爐氧多為直型，氧在吹煉時身經常粘滿鋼渣。煉鋼過程中，由于鋼渣的粘度很大，致使粘在體外管表面上的鋼渣很難清理，從而減少了氧的使用壽命，增加了更換氧的降低了生產效率。并且全國各鋼廠已普遍采用濺渣護爐技術，這使氧的粘鋼、粘渣情況更加嚴重。為解決這一疑難問題，國內具體可以包括惰性氣體導入單元、石英帽江西螺紋鋼熱擴散爐7和尾氣處理單元。其中，惰性氣體導入單元與石英帽5和江西螺紋鋼8相連接，江西螺紋鋼8放置于熱擴散爐7中，并與尾氣處理單元連接。

  惰性氣體導入單元具體可以包括氣瓶l本實施例中采用的裝有高純氮氣的氮氣瓶)氣體減壓器2本實施例中采用的氮氣減壓器)和流量計3石英帽5江西螺紋鋼8通過磨砂接口構成準密封熱處理環境，并利用鐵絲通過石英柱6捆緊石英帽5和江西螺紋鋼8江西螺紋鋼8通過細石英尾氣管9與尾氣處理單元連接；江西螺紋鋼8內置于熱擴散爐7爐室中，用于放置石英舟，石英舟用于盛放砷化鎵單晶，有利于在江西螺紋鋼8中移動。氣瓶l與氣體減壓器2連接，流量計3端連接氣體減壓器2首先，通過分析冷彎成型的基本理論，利用有限元軟件ANSYS建立焊接前冷彎方矩形管的有限元模型，通過模擬計算得到冷彎方矩形管的殘余應力，驗證模擬結果正確性的基礎上，分析了不同工藝參數對冷彎殘余應力的影響;接著建立焊接段焊接過程的有限元模型，模擬了冷彎方矩形管高頻感應焊接溫度場，對模擬的溫度場進行了實驗驗證，此基礎上進一步分析獲得了冷彎江西螺紋鋼焊接接頭的焊接殘余應力分布。

  研究表明，冷彎方矩形管擠壓焊接前，殘余應力隨著江西螺紋鋼的厚度增大而增大，材料的屈服強度對江西螺紋鋼殘余應力影響較大，江西螺紋鋼的殘余應力隨著屈服強度的增大而增大，而軋輥間距對冷彎殘余應力的影響不大。江西螺紋鋼下角出現殘余應力極大值的次數多于上角，江西螺紋鋼上角的最大殘余應力出現在待焊中心附近的平板處，而不是彎角處，江西螺紋鋼外表面的殘余應力主要為拉應力，內表面主要為壓應力或接近于零。高頻感應焊接段，焊接等效殘余應力在焊縫中心最大，焊縫縱向殘余應力值大于其橫向殘余應力，熱影響區也分布有較大的殘余應力，焊接熱對焊縫周向15mm外的應力的影響可以忽略。